42crmo合金鋼管的截面和縱橫截面晶體均呈等軸狀，加工硬化剛開始溫度為310℃，終結溫度為370℃，憑借晶體推動成分過冷基礎理論從第二相的規格要素對于此事得出了表述。

　　除此之外，42crmo合金鋼管晶體缺陷為弱立方米晶體缺陷(100)混和順著擠壓成型方位強高斯函數晶體缺陷(110)，加工硬化晶體規格隨退火溫度的上升而減少，歷經高溫比較嚴重塑性形變鋁合金型材的微安全通道扁管的機構為加工硬化機構。

　　根據勻稱化全過程中進行析出的第二相對性冷軋試件的加工硬化具備明顯的功效，經610℃/36h勻稱化然后經490℃/10h預進行析出解決后，晶體內進行析出很多含Mn的第二相顆粒，加工硬化晶體規格隨退火溫度的上升而慢慢減少。當Fe成分低于0.88wt%時，淬火后晶體機構粗壯，橢圓形的長度軸比均約1.7上下，進而減少了合金鋼板冷軋后加工硬化淬火時的進行析出推動力。

　　在同一溫度下隔熱保溫至15h，加工硬化晶體規格沒有顯著鈍化處理，42crmo合金鋼管在加工硬化基材上第二次進行析出的彌漫顆粒與預進行析出的顆粒相互阻攔了加工硬化晶體的長大了。

　　淬火后晶體機構大幅度優化，晶體規格約為6μm，并且是等軸狀，均值晶體規格約為毫米，且晶體沿冷軋方位變長。在460℃下列淬火，得到粗壯長條形加工硬化機構，其進行析出溫度比沒經預進行析出鋁合金的溫度提升 了約70℃，合金鋼板表層浸蝕后出現很多浸蝕花紋。